導言：作為寫作愛好者，不可錯過為您精心挑選的10篇電力電纜計算方法，它們將為您的寫作提供全新的視角，我們衷心期待您的閱讀，并希望這些內容能為您提供靈感和參考。

篇1

中圖分類號：TM247 文獻標識碼：A 文章編號：1674-7712 （2013） 24-0000-01

近年來，我國電力電纜的鋪設量不斷提升，但是只有數量上的增長，沒有質量上的提高，將無法真正促進我國電纜運行的穩定發展。基于這一點，有必要對我國電纜載流量的計算方法進行研究，并結合我國電纜載流量計算實際情況進行有效的改進，從而實現高效的電纜載流量計算工作。

一、電纜載流量的定義闡述與計算問題類型

（一）電纜載流量的定義闡述

電纜載流量的基本定義為：某電纜線路在輸送電能的過程中，會通過電流量，當熱穩定條件形成的時候，電纜的導體就會達到長期允許工作的溫度，這時候就稱為電纜長期允許載流量。具體而言，可以將其分為三個類型：第一，長期運行持續額定電流，該載流量一般是電纜的芯溫達到了九十攝氏度的時候，所進行的穩定工作電流。第二，短時允許過載電流，當絕緣電纜已經超載的時候，限定最高溫度為一百三十攝氏度，允許的實踐要控制在100小時內，且這種情況不能超過5次。第三，瞬時短路電流，持續時間必須在5秒以內，且限定溫度為250攝氏度。

（二）電纜載流量計算問題類型

目前我國電纜載流量計算出現的問題主要表現在兩個方面，一是計算標準不統一，二是計算有誤差。所謂計算標準不統一，主要是指在進行電纜載流量計算的時候，因為基于的標準不同，如IEC標準、NM理論、有限元法、有限差分法等等，導致電纜載流量計算出現解析計算與數值計算這兩種方法，因此在具體的計算工作上存在不同選擇。計算有誤差則是由于電纜載流量的具體情況不一樣，通常是受到電纜敷設、實際運行等情況的影響，這就導致了電纜載流量的計算結果無法與理論值相匹配。因此，加強電纜載流量計算方法的研究，進一步提高計算準確度，是相關研究者需要重點關注的內容。

二、電纜載流量兩種計算方法分析

（一）電纜載流量解析計算

電纜載流量解析計算，主要依靠的是NM理論、IEC標準，其適用范圍主要是簡單的電纜系統，優勢在可直接計算。IEC標準與NM理論在本質上是相同的，但是相比較而言，IEC標準更為準確、科學。IEC60287是目前國際通用的標準之一，在各國電纜載流量計算中提供著非常重要的作用。NM理論通過參考電纜的集合參數、敷設條件等，將串聯的熱阻進行計算，利用函數關系來進行計算。

（二）電纜載流量數值計算

電纜載流量數值計算主要用到了有限元法、有限分差法、邊界元法等等，廣泛應用于電纜的載流量計算工作中。有限元法對復雜的邊界條件處理具有比較明顯的優勢，在不同時期，各國研究者對其計算方式進行了一定的修正與使用，如我國梁永春等人所建立的電纜群溫度場模型。邊界元法是以選擇的函數來滿足支配方程，進而使這些函數逼近邊界條件，雖然其可以解決物理場受時間影響而產生的變化問題，但是由于邊界過于復雜，導致計算量很大。有限差分法被應用的實踐很早，目前仍在國際上通用，其主要原理是將物理場中歲發生的問題變化轉換為離散系統的問題，然后計算求解。

三、提升我國電纜載流量計算精確度的合理策略

（一）加強電纜載流量計算方法研究工作，培養專業人才與組建研究團隊

提升電纜載流量計算精確度的首要方面，應該從源頭上著手，加強對相關計算方法的研究工作，在高校、專職院校中培養專業性的人才，并通過組建研究團隊的方式，加快電纜載流量計算方法研究的進程，從而為其帶來更加科學、先進的計算方法。以目前我國在這方面所具備的專業人員數量和質量來講，還存在著很多問題，電力專業人員中對電纜載流量計算方式的研究者仍然缺乏，培養專業性人才已成為重要內容。

（二）系統化整理電纜載流量計算方法，加深國內外相關技術的交流與合作

我國目前從事電纜載流量計算的工作人員與研究人員，在所使用的具體方法上存在著一定的差異性，形成的計算經驗也有多又少，計算的實際效果也有高有低，所以必須要對我國電纜載流量計算方法進行全方面、科學化、系統化的整理與分析，進一步完善計算方法。另外，國外電纜載流量計算方法與我國相比較，由于計量設備、研究環境的不同，導致兩者之間有著一定的差距，因此要加深國內外相關計算方法的交流與合作，促使電纜載流量計算方法得以完善。

四、結束語

隨著國內電纜的敷設開始面向密集化、多變化發展，在電纜載流量計算上所遇到的問題也更加明顯，如何正確有效地使用相關計算方法，精確的得出電纜載流量，不僅是電力工作者需要高度重視的內容，同時也是致力于電纜載流量計算研究者所關心、努力的方向。綜上所述，我國電纜載流量計算方法的準確度提升，應該加強電纜載流量計算方法研究工作，培養專業人才與組建研究團隊，統化整理電纜載流量計算方法，加深國內外相關技術的交流與合作，從而實現相關計算方法的新突破。

參考文獻：

篇2

中圖分類號： TM247 文獻標識碼： A 文章編號：

電力電纜線路具有較高供電可靠性和安全性，在允許的工作溫度下，使用壽命可長達30～40年，被廣泛的用于工業與民用的中低壓電源與用電設備的電力傳輸。

電力電纜截面的選擇,是供配電系統設計的主要內容之一。《電力工程電纜設計規范GB50217 ―2007》的第3. 7. 1. 4 條,規定:10kV及以下電力電纜截面除應符合上述1～3 款的要求外,尚宜按電纜的初始投資與使用壽命期間的運行費用綜合經濟的原則選擇。國際電工委員會IEC 287-3-2/1995《電力電纜截面的經濟最佳化》標準推薦的經濟截面選擇的兩種計算方法都是基于TOC總費用的經濟概念，電纜總費用（TOC總擁有費用）包含：初始投資（采購及安裝費用）及其壽命運行費用兩個部分。即：CT (總費用) = CI (初始投資費用) + CJ (運行損耗費用)。CI (初始投資費用)與CJ (運行損耗費用)都與電纜截面密切相關，當增大電纜截面時，CI (初始投資費用)將上升而CJ (運行損耗費用)將下降；而減小電纜截面時，CI (初始投資費用)將下降，CJ (運行損耗費用)將上升。因此，CI 與CJ 是存在矛盾的2 個方面,尋找二者之間的平衡點,使CT 最小,其平衡點就是經濟截面,它是一個截面區間。

圖1：經濟截面示意圖

當計算給定電流下的經濟截面時，其公式為：

（1）

其中 F（線損輔量）：包括了回路相數、電價、最大負荷損耗小時和現值系數。表一列出了當cosφ=0.9，P＝0.5元/kw.h時，F與最大利用小時數（Tmax）及最大負載損耗小時(τ)之間的關系。

表1：F與最大利用小時數（Tmax）及最大負載損耗小時(τ)之間的關系

A值是單位長度和截面有關系的投資費用：

A＝（截面S1電纜的初始投資－截面S2電纜的初始投資）/（截面S1－截面S2），（元/m.mm2）。 （2）

電纜初始投資費用包括電纜價格和綜合安裝費用，因為綜合安裝費用在整個投資費用中所占比例較少，因此，電纜價格成為影響A值的主要因素。根據電纜規格型號的不同，電纜的價格存在差異，為了計算方便，按照計算出的各型電纜A值，在不影響計算精度的情況下，用平均A值來計算經濟電流截面密度，平均A值的誤差小于10%。表1為電力電纜計算A值及推薦平均A值比較

表2：各型電力電纜初始投資斜率A值統計及取用A值表

注1：A為單位截面長度初始投資斜率，包含電纜截面及安裝敷設綜合費用

受近幾年來有色金屬市場價格變動影響，電纜價格（特別是銅芯電纜價格）波動較大。以YJV‎銅芯交聯聚乙烯絕緣聚氯乙烯護套電力電纜為例，從2009年到2011年期間，該型電纜價格波動達35%。如此大的價格變化將對單位長度和截面有關系的投資費用（A）產生影響，從而使電纜截面計算失真。

圖2：YJV‎銅芯交聯聚乙烯絕緣聚氯乙烯護套電力電纜價格走勢圖‎

電纜價格波動對經濟電流選型計算的影響分析：

1 電纜價格的上漲，使A值增大。

以低壓VV電力電纜為例，表3列出該型電纜在2011年的市場價，根據綜合造價折算方式，估算出該型電纜的初始投資費用。通過公式（2）可以計算出該型電纜的A值曲線。如圖3。由圖可看出該型電纜的A值在2.5左右。而由表2查得低壓VV22-1kV-(4×S)電纜的平均A值為1.602。可見，由于電纜價格的上漲，導致A值增大。

表3：低壓電纜價格及初始投資費用

圖3：VV22－4*S電纜A值曲線

2 A值的增大，在相同的條件下，使電纜計算截面減小

假設條件：負載電流I=100A,Tmax=5000h，電能電價P=0.5元/kWh，L=1km,由表1查得對應的F=65.6(元/W)。

當A=1.602（元/m.mm2），代入公式（1）：

宜選取截面為95mm2 電纜。

當A=2.5（元/m.mm2），代入公式（1）：

宜選取截面為70mm2電纜。因此，在相同的條件下，A值增大使電纜經濟截面減小。

3 結論

篇3

中圖分類號TM6 文獻標識碼A 文章編號 1674-6708（2012）78-0058-02

根據社會發展的需要，促進網絡的發展那是必然的，相應的網絡結構也隨之變的更加的復雜。大部分的企業、單位都沒有使用架空線路，不過也存在部分的使用電力電纜，所以，所以，電力電纜與架空線的混合使用越來越多。在目前的形勢下，輸電設備目前主要有兩種，一種是電力電纜，另一種則是架空線。架空線是一種輸電的線路，同時，它的參考是比較穩定的，相應的各種保護措施也比較全面、系統與完整。但是，它也有一定的缺點，比如：占地大、電磁的干擾力強，這樣就會嚴重影響景觀與環境，所以，慢慢地，輸電網絡也很少用架空線。在國內，大中型的城市都在飛速的發展，對供電可靠、人身安全、維護工作量小、占地少等優勢的電力電纜得到了非常廣泛的應用。

1電力電纜的電氣特性

在當前使用的電力電纜有超導電纜、橡皮絕緣電力電纜、氣體絕緣電力電纜等等。在這當中交聯聚乙烯的電力電纜使用范圍最廣，是那些城市電網最喜歡使用的。

每種電纜的制作方法是不相同，正其如此，電感與電容是不相同的，與架空線也是不同的。因為它們之間的間距不同，架空線路的間距大，因此，電纜單位長度電感也就會小很多，所以，在實際上，電力電纜的阻抗角要比架空線路的的阻抗角小很多。因此，電纜的小電感特性所引起的一些像負載分配與短路電流水平的問題，同時還會對繼電器造成一定的影響。

電力電纜在纜心之間、纜心與護套間距離都要小的多，同時，再因為絕緣料的高價常數，從而會使電纜單位長度比架空線的大的多，相對于較長的電纜線路，那么就必須要重視電容所帶來的影響。如果帶來了影響，一定要及時發現問題，并發現問題的所在之處，然后把問題得到最好的解決。平時也要做好事先預防措施，盡量把問題解決在沒有發生前，這樣可以減少一定的經濟損失，為企業帶來更大的利益。

2混合線路的發展趨勢

如今，城市在高速發展，同時，變電站也要跟隨社會發展的腳步，得不斷的的改造、更新。到最后，電纜線路會把架空線路所替代。如此一來，就有更多的電纜與架空混合線路被迫使轉入地下，相對地，改用電纜的同時，也就自然而然的形成了混合線路。雖然供電方案總是避免采用混合線路，但是，在真正的現實生活中，有很多的是與供電方案存在很大程度上的出入，特別是混合線路的發展趨勢在不斷的增加，尤其是對大城市來說，出現混合線路是必然性的，總有一天會出現的。從當前國內的大中型城市來看，混合線路已經有很多。混合線路的結構有著不同的結構方案，一般的類型是由變電站根據地形等因素來規劃。同時再加上對混合線路進行實地的研究，從而得出最佳的設計方案。

3對混合線路保護措施研究

3.1自適應零序電流保護方法

依照混合的路線，電纜的零序阻抗是根據零序電流的變化而變化的，但是，架空線就不同，并不會因為電流的變化而改變，他在平常情況下，是比較穩定的。所以，混合線路零序參數是零序電流的非線性函數。

自適應零序電流保護方法的最重要的地方就是設法確定給定線路在發生接地短路的時候，零序電流與短路的位置關系，得了相應的關系性曲線。最主要的流程如下：

1）第一就是要確認系統運行方式，像最大運行方法，經常運行方式等；

2）積累被保護的混合線路的基本參數，包括電纜線路的參考零序阻抗的值、架空線路的長度等；

3）把混合線路分成一段一段的小段，分的越多越好，相應地，分的越多，計算精確度也就越高。所以，可以把混合線路多分幾個小段，這樣可以達到計算精確度高需要；

4）零序電流保護的邏輯系統根據發生故障零電流的值或者是故障的位置，決定是否動作。

3.2自適應接地距離保護方法

在以往的架空線接地距離保護，在實際運行上，其保護系統都是完善的，但是，在運用電力電纜當中，在一定的程度上是不相同的。所以，并不能把其他的=裝置的計算方法就用到電纜當中，那樣將會存在很多的問題，也會出現故障，有些有運行上還會出錯。所以，平時這些是必須要注意的。盡可能的減少故障事故的發生，讓系統安全穩定的運行。

使用以零序電流為極化量的接地方向多邊形阻抗繼電器，有以下幾方面好處：一方面能夠減少保護區受過度電阻導致的不良影響。另一方面，同時，還可以更方便保護的選擇性與可靠性。

4結論

綜上所述，社會在不斷的發展，混合線路越來越多，同時，問題也就會隨之出現，故障也會越來越多，類型也各種各樣，阻抗同時也是會變化，通過自適應零序電流的保護方法與自適應接地距離的保護方法可以有效的保護電力電纜混合線路的配置。在目前，加大對混合線路的保護措施是首要任務、當務之急。

參考文獻

[1]劉嚴右，王寶晨，李回憶，等.對電力電纜架空混合線路的使用配置及優化研究[M].電力出版社，2009，7.

[2]黃順漸，劉思棋，袁因燈，等.淺談電力電纜混合線路保護配置方法及對現狀改進的對策研究.中國電機工程學會，2010，4.

[3]李艷砂，吳成困，李小路，等.關于電力電纜混合線路保護配置方法和改進的對策研究.中國電機工程學會，2011，4.

[4]蘭同治，伍付晨，陳路怡，等.對電力電纜混合線路保護配置方法及改進的對策研究[M].山東出版社，2011，1.

篇4

簽訂地點：***開發區工地現場

買受人：**有限公司簽訂時間： 20xx 年 9 月 24 日

第一條標的、數量、規格及技術要求：詳見附件。合同總價為192.5014 萬元，人民幣金額（大寫）：

壹佰玖拾貳萬伍仟零壹拾肆元整。如供貨過程中數量型號發生變更，貨物的單價按讓利后總價同比例下浮。

第二條質量標準：所供電纜必須符合國家標準，線徑及長度均不得有負公差，需提品出廠合格

證和3C 認證。

第三條出賣人對質量負責的條件及期限：質保期為安裝完成驗收合格后18 個月。

第四條包裝標準、包裝物的供應與回收：包裝必須確保貨物運抵現場的完好無損。電纜盤由出賣

人及時回收，若有丟失買受人概不負責。

第五條隨機的必備品、配件、工具數量及供應辦法：無。

第六條合理損耗標準及計算方法：無。

第七條標的物所有權自買受人驗收合格后時起轉移， 但買受人未履行支付價款義務的，標的物

屬于出賣人所有。

第八條交（提）貨方式、地點：按買受人的要求分批運至工地現場。交貨時間為合同簽訂后10 天。

第九條運輸方式及到達站（港）和費用負擔：汽車運輸，費用由出賣人承擔。

第十條檢驗標準、方法、地點及期限：按電纜國家標準、現行行業標準及出賣人提供的經買受人

確認的樣品驗收。

第十一條成套設備的安裝與調試：無。

第十二條結算方式、時間及地點：合同簽訂后，貨物運至現場，經驗收合格后付至貨物價款的60%；

安裝完成、調試合格、驗證文件齊全后付至貨物價款的90% ；其余10％作為質量保證金，在質保期滿后

14 天內付清（不計利息）。

第十三條擔保方式（也可另立擔保合同）： 無。

第十四條本合同解除的條件：出賣人的供貨質量、時間未按合同約定，買受人有權解除合同。

第十五條違約責任：出賣人未按合同約定供貨，買受人在權對出賣人進行合同總價1%~5% 的罰款。

買受人未按合同付款，出賣人有權停止供貨。

第十六條合同爭議的解決方式：本合同在履行過程中發生的爭議，由雙方當事人協調解決；也可由

當地工商行政管理部門調解；協調或調解不成的，按下列第（一）種方式解決：

（一）提交南京仲裁委員會仲裁；

（二）依法向人民法院起訴。

第十七條本合同自雙方簽訂之日起生效。

第十八條其他約定事項：

采購合同

1、電纜進場后按國家相關標準進行檢測，檢測費用由出賣人承擔。

2、供貨數量為暫定量，具體量以買受人在施工過程中的要求為準，最終按實結算。出賣人投標報價

中已包含由此發生的運輸費用。

3、貨物單價為固定單價，不因任何原因而調整。

4、出賣人提供的電纜是全新的未使用過的。電纜不允許有接頭。電纜應持有國家歸口管理部門核發

的生產許可證，并有南京市、江寧區等相關政府進網許可證。

5、出賣人應負責指導電纜安裝、敷設、試驗等技術服務工作。

6、多芯電纜要求分色，其分色按國家標準(黃、綠、紅、藍、黑)雙色。

7、電纜的封端應嚴密。

8、出賣人生產貨物時以每號建筑為單位，不可將同種型號規格的電纜合為一根。

9、貨物運至現場后，出賣人負責免費將貨物卸至買受人指定的地點。

10、招標文件、投標文件、對投標文件的書面澄清等均作為合同附件，是合同不可缺少的一部分。

出賣人買受人鑒（公）證意見：

出賣人（章）： 買受人（章）：

住所：住所：

法定代表人：法定代表人：

委托人：委托人：

電話：電話：

傳真：傳真：

開戶銀行：開戶銀行：鑒（公）證機關（章）

帳號：帳號：經辦人：

郵政編碼：郵政編碼：年月日

簽訂時間：簽訂時間：

采購合同

附件:

使用部位：

1 號建筑

序號 材料名稱 型號規格 單位 數量 單價 合價

--------------------------------------------

1 鎧裝銅芯交聯電力電纜YJV22-0.6/1KV-4*120+70 米933 225 209925

2 鎧裝銅芯交聯電力電纜YJV22-0.6/1KV-4*70+35 米605 130 78650

3 鎧裝銅芯交聯電力電纜YJV22-0.6/1KV-4*50+25 米823 92 75716

4 鎧裝銅芯交聯電力電纜YJV22-0.6/1KV-4*25+16 米360 51 18360

5 阻燃電力電纜ZR-YJV -0.6/1KV-4*35+16 米40 70 2800

6 阻燃電力電纜ZR-YJV -0.6/1KV-5*4 米49 20 980

7 阻燃電力電纜ZR-YJV -0.6/1KV-5*2.5 米41 8 328

8 銅芯電力電纜VV-0.6/1KV-4*35+16 米72 65 4680

9 銅芯電力電纜VV-0.6/1KV-4*25+16 米221 50 11050

10 銅芯電力電纜VV-0.6/1KV-5*16 米46 36 1656

11 銅芯電力電纜VV-0.6/1KV-5*10 米147 23 3381

12 銅芯電力電纜VV-0.6/1KV-5*6 米67 20 1340

13 銅芯電力電纜VV-0.6/1KV-5*4 米88 15 1320

14 銅芯電力電纜VV-0.6/1KV-3*4 米29 10 290

15 銅芯電力電纜VV-0.6/1KV-5*2.5 米147 8 1176

16 銅芯電力電纜VV-0.6/1KV-4*2.5 米59 10 590

17 鎧裝銅芯控制電纜KVV22-22*2.5 米750 27 20xx0

18 鎧裝銅芯控制電纜KVV22-26*2.5 米320 31 9920

19 鎧裝銅芯控制電纜KVV22-38*2.5 米500 49 24500

20 鎧裝銅芯控制電纜KVV22-2*4 米1910 6 11460

21 阻燃銅芯雙絞線ZR-RVS-2*2.5 米9400 2.5 23500

22 阻燃銅芯雙絞線ZR-RVS-2*1.5 米22560 1.5 33840

合計 535712

使用部位：2 號建筑

序號 名稱 型號規格 單位 數量 單價 合價

--------------------------------------

1 銅芯電力交聯電力電纜 YJV-0.6/1KV

4*185+95 米 140 320 44800

4*150+70 米 710 250 177500

4*120+70 米 265 214 56710

4*35+16 米 250 62 15500

4*25+16 米 100 48 4800

采購合同

銅芯鎧裝交聯電力電

2 纜 YJV22-0.6/1KV

YJV22-4*185+95 米 160 330 52800

YJV22-4*150+70 米 180 270 48600

YJV22-4*120+70 米 150 220 33000

YJV22-4*70+35 米 180 130 23400

YJV22-5*16 米 170 43 7310

3 阻燃銅芯電力電纜ZR-YJV-0.6/1KV

4*35+16 米 250 70 17500

4 阻燃銅芯電力電纜 ZR-YJV-0.6/1KV

3*2.5 米 1900 4.6 8740

4*120+70 米 50 230 11500

4*70+35 米 220 123 27060

4*50+25 米 230 86 19780

4*35+16 米 100 70 7000

4*25+16 米 150 50 7500

4*95 米 120 145 17400

4*50 米 250 70 17500

4*25 米 200 45 9000

4*4 米 50 12 600

4*2.5 米 50 10 500

5*16 米 150 36 5400

5*10 米 1200 25 30000

5*6 米 1100 16.6 18260

5*4 米 900 11.5 10350

5*2.5 米 2800 8 22400

5*1.5 米 50 8 400

5*1.0 米 450 6 2700

5 阻燃銅芯屏蔽控制電

纜 WL-KVVP-3*1.0 米 2400

5.7 13680

WL-KVVP-5*1.0 米 1500 7 10500

WL-KVVP-10*1.0 米 400 12 4800

6 阻燃銅芯控制電纜 ZR-KVV-3*1.0 米 2500 2.6 6500

ZR-KVV-5*1.0 米 900 3.5 3150

ZR-KVV-7*1.0 米 400 4.5 1800

ZR-KVV-4*1.0 米 100 4 400

7 阻燃銅芯屏蔽控制電

纜 ZR-KVVP-3*1.0 米 1200

4.8 5760

合計 744600

使用部位： 3號建筑

序

號

材料名稱型號規格單位數量單價合價

鎧裝銅芯電力電纜

YJV22-0.6/1KV

4*120+70

米 285 225 64125

鎧裝銅芯電力電纜 YJV22-0.6/1KV 4*95+50 米 422 185 78070

鎧裝銅芯電力電纜 YJV22-0.6/1KV 4*25+16 米 153 51 7803

鎧裝銅芯電力電纜 YJV22-0.6/1KV 5*10 米 251 30 7530

阻燃銅芯電力電纜 ZR-YJV0.6/1KV-4*95+50 米 65 180 11700

第 4 頁共 6 頁

采購合同

6 阻燃銅芯電力電纜 ZR-YJV0.6/1KV -4*50+25 米 105 86 9030

7 阻燃銅芯電力電纜 ZR-YJV0.6/1KV -4*35+16 米 246 70 17220

8 阻燃銅芯電力電纜 ZR-YJV0.6/1KV -4*25+16 米 115 50 5750

9 阻燃銅芯電力電纜 ZR-YJV0.6/1KV -5*16 米 104 36 3744

10 阻燃銅芯電力電纜 ZR-YJV0.6/1KV -5*10 米 312 25 7800

11 阻燃銅芯電力電纜 ZR-YJV0.6/1KV -5*6 米 263 16.6 4365.8

12 阻燃銅芯電力電纜 ZR-YJV0.6/1KV -5*4 米 207 11.5 2380.5

13 阻燃銅芯電力電纜 ZR-YJV0.6/1KV -5*2.5 米 414 8 331214 阻燃銅芯電力電纜 ZR-YJV0.6/1KV -4*2.5 米 725 10 7250

15 阻燃銅芯電力電纜 ZR-YJV0.6/1KV -3*2.5 米 173 5 865

16 阻燃銅芯電力電纜 ZR-YJV0.6/1KV -2*4 米 30 7 210

17 控制電纜 KVV-5*1.0 米 150 4 600

18 KVV-3*1.0 米 190 3 570

19 阻燃屏蔽控制電纜 ZR-KVVP-10*1.0 米 305 11 3355

20 阻燃屏蔽控制電纜 ZR-KVVP-7*1.0 米 516 7.5 3870

21 阻燃屏蔽控制電纜 ZR-KVVP-5*1.0 米 129 7 903

22 阻燃屏蔽控制電纜 ZR-KVVP-4*1.0 米 222 6 1332

23 阻燃屏蔽控制電纜 ZR-KVVP-3*1.0 米 691 5 3455

合計 245240.3

使用部位： 4 號建筑

序號 材料名稱 型號規格 單位 數量 單價 合價

------------------------------------------

1 鎧裝銅芯電力電纜YJV22-8.7/10KV-3*185 米 140 280 39200

2 銅芯交聯聚氯乙烯電力電纜YJV-0.6/1KV 4*185+95 米 81 320 25920

3 銅芯交聯聚氯乙烯電力電纜YJV-0.6/1KV 4*25+16 米 70 48 3360

4 銅芯塑料電力電纜VV-0.6/1KV 4*95+50 米 62 170 10540

5 銅芯塑料電力電纜VV-0.6/1KV 3*35+16 米 112 49 5488

6 銅芯塑料電力電纜VV-0.6/1KV 3*35 米 112 40 4480

7 銅芯塑料電力電纜VV-0.6/1KV 4*25+16 米 142 45.5 6461

8 銅芯塑料電力電纜VV-0.6/1KV 3*25+16 米 217 36 7812

9 銅芯塑料電力電纜VV-0.6/1KV 3*25 米 308 30 9240

10 銅芯塑料電力電纜VV-0.6/1KV 5*16 米 56 36 20xx

11 銅芯塑料電力電纜VV-0.6/1KV 4*10 米 208 18 3744

12 銅芯塑料電力電纜VV-0.6/1KV 5*2.5 米 139 8 1112

13 銅芯塑料電力電纜VV-0.6/1KV 4*2.5 米 172 10 1720

14 銅芯塑料電力電纜VV-0.6/1KV 3*2.5 米 113 5 565

15 銅芯塑料絕緣控制電纜KVV-7*1 米 341 4 1364

16 銅芯塑料絕緣控制電纜KVV-4*1 米 89 5 445

17 銅芯塑料絕緣控制電纜KVV-3*1 米 147 3 441

18 銅芯塑料絕緣屏蔽控制電纜KVVP-5*1 米 132 6 792

19 銅芯塑料絕緣屏蔽控制電纜KVVP-4*1 米 270 5 1350

20 銅芯塑料絕緣屏蔽控制電纜KVVP-3*1 米 512 5 2560

合計

128610

使用部位：

5 號建筑

序號 材料名稱 型號規格 單位 數量 單價 合價

----------------------------------------------

1 鎧裝銅芯交聯電力電纜YJV22-0.6/1KV-5*16 米 155 43 6665

2 鎧裝銅芯交聯電力電纜YJV22-0.6/1KV-4*150+70 米 235 270 63450

3 鎧裝銅芯交聯電力電纜YJV22-0.6/1KV-4*35+16 米 235 68 15980

4 鎧裝銅芯交聯電力電纜YJV22-0.6/1KV-4*25+16 米 310 51 15810

5 銅芯交聯電力電纜YJV-0.6/1KV 5*10 米 225 24 5400

6 銅芯交聯電力電纜YJV-0.6/1KV 5*6 米 51 20 1020

7 控制電纜KVVP-10*1.0 米 56 15 840

8 控制電纜KVVP-7*1.0 米 154 8 1232

9 控制電纜KVVP-4*1.0 米 38 7 266

10 控制電纜KVVP-3*1.0 米 428 6.5 2782

合計 113445

使用部位：

6 號建筑

序號 材料名稱 型號規格 單位 數量 單價 合價

---------------------------------------------

1 鎧裝銅芯交聯銅芯電力電纜YJV22-0.6/1KV-4*120+70 米 640 225 144000

2 鎧裝銅芯交聯銅芯電力電纜YJV22-0.6/1KV-5*10 米 330 35 11550

3 阻燃型銅芯塑料電纜ZR-VV-0.6/1KV-3*35+16 米 45 50 2250

4 阻燃型銅芯塑料電纜ZR-VV-0.6/1KV-3*35 米 45 46 2070

5 阻燃型銅芯塑料電纜ZR-VV-0.6/1KV-4*16 米 55 30 1650

6 控制電纜KVV-4*1.5 米 50 8 400

合計 161920

使用部位： 14 號建筑

序號 材料名稱 型號規格 單位 數量 單價 合價

篇5

中圖分類號：U45 文獻標識碼：A 文章編號：

一、引言

隨著城市化進程的不斷進行，城市的面積也在不斷擴容，為滿足城市發展的需要，原架空電網必須入地，電力電纜入地建設后，其通風問題就呈現出來，目前國內實際設計采用按照一定換氣次數計算，使得設備配置明顯偏大，主要原因在于沒有掌握電纜隧道內的傳熱學過程。本文試圖通過對南方某電纜隧道進行傳熱學分析計算，提供正確的電纜隧道通風傳熱計算方法。

二、電纜隧道基本情況

擬建的南方某特大型城市220kv電纜隧道將布置4回12根截面積為25002載流量為1900A的220kv銅芯電纜、4回12根截面積為12002載流量為937A的110kv銅芯電纜，線路全長約0.8 km。采用明挖隧道，斷面尺寸為2.3×2.05m，如下圖1所示。

由于本工程基本上位于城市主干道下方，受條件限制其最大通風井間距達到1km，其他普遍大于200m，與《電力工程電纜設計規范》中通常控制的明挖隧道安全孔距離不大于200m相比，本工程通風條件比較惡劣。

為保證隧道內的通風排熱效果，本工程采用機械送、排風方式。

三、電纜隧道通風的傳熱學分析

由于電纜在隧道內將產生大量的熱量，這部分熱量將一部分通過隧道壁面傳至土壤，另一部分則通過機械通風方式排出室外。

電纜隧道傳熱學計算的基本假設

隧道內電纜滿負荷運行；

隧道內最高溫度不超過40℃；

由于隧道深埋，可以假定隧道周圍土壤溫度恒定、隧道壁面溫度恒定，隧道通過壁面傳遞到土壤的熱量恒定；

電纜隧道內的氣流方向與各回電纜敷設方向一致，可視為氣流沿軸向流過水平管束；

由于采用機械通風方式，空氣流經隧道與電纜及隧道墻壁之間的傳熱過程為混合對流換熱過程。

隧道內每m電纜的最大發熱量q

q=q1+q2=12(I12R1+I22R2)=12ρ(I12/S1+I22/S2)

………（1）

式中q1，q2分別為220kv和110kv電纜的每m發熱量，W;ρ為銅芯電纜的電阻率，Ω?m; I、R、S分別為電纜的電流、電阻及橫截面積；

混合對流換熱過程試算

根據上述假定，電纜隧道內的傳熱過程可視為流體在水平管內的混合對流換熱過程，布朗和高文 [1]導出下列層流時的計算公式：

Num=1.75[Gzm+0.012(GzmGrm1/3)4/3]1/3(μf/μw)0.14

……（2）

式中，Num=αm L /λm,稱為努謝爾特準則，αm為混合對流換熱系數，W/(m2℃)；λm為空氣導熱系數，W/(m℃);L為與流體換熱的壁面定型參數，這里取為隧道斷面的寬度及高度尺寸，m.

Gzm=RemPrmD/L,稱為格萊茲準則；

Grm=βgL3t/ν2,為格拉曉夫準則, β為空氣體脹系數，K－1；g為重力加速度，m/s; t=tf-tt為空氣平均溫度與土壤溫度差值，tf＝（tp-tj）/2, tp,tj分別為隧道排風溫度和送風溫度，℃；ν為空氣運動粘度，m2/s;D為水平管內徑或當量直徑，m;

μf,μw為分別以tf和tw為定性溫度的空氣動力粘度，kg/(m?s)

在紊流時，梅坦斯 [3]和埃克特建議采用下式：

Num=4.69Rem0.27Prm0.21Grm0.07(D/L)0.36

…………（3）

式中，Rem為雷諾準則，Rem＝v L/ν, v為空氣流速，m/s;

Prm為普朗特準則，Prm＝ν/a；a為熱擴散率或稱導溫系數，m2/s;

按上式分別求出空氣與側墻壁面、頂板和底板的αm1、αm2值后，可得出通過每m長隧道圍護結構傳至土壤的熱量qs為：

qs=LK(tf-tt)

…………（4）

上式中，K＝1/(1/αm+δ/λ),為隧道內空氣與土壤的傳熱系數，δ為圍護結構厚度，λ為圍護結構的導熱系數，由于隧道圍護結構的導熱系數在1.28～1.74 W/(m℃)范圍內，因此隧道壁面與土壤之間存在較大的導熱溫差，長期運行結果該溫度趨于恒定，并滿足下式：

q=qs+qt

…………（5）

式中的qt為機械通風排除的熱量，qt＝M cpρ（tp-tj）,M為機械通風量，m3/s, cp為空氣的定壓比熱，kj/kg?℃.

聯立上述各式，通過試算及驗算，當該假設壁面溫度與驗算壁面溫度一致時，本計算結果收斂。

本工程按上述原理計算后的結果見下表1~6，可以發現各區段隧道所需通風斷面平均風速為0.90m/s，各區段混合對流換熱量與通過壁面導熱量之間的傳熱誤差平均為0.05%，其隧道壁面溫度計算假定值與核算后達到熱交換平衡時的壁面溫度平均相差僅1.41%，兩者趨于相等，因此計算結果是可信的。

表1 各區段電纜發熱量、機械通風排除熱量及通過壁面傳遞到土壤熱量計算結果

表2 各區段混合對流換熱與壁面導熱量之間的傳熱誤差

表3 各區段假設壁溫與達到熱交換平衡時的計算壁溫比較表

表4 各區段排除余熱所需計算通風量

上述結果與供電部門實際運行情況基本相符，符合上海市工程建設規范DG/TI08-2017-2007《世博會園區綜合管溝建設標準》和廣東省標準DBJ/T15-64-2009《城市地下空間開發利用規劃與設計技術規程》相關條文要求，因此本計算方法是可信的。

如果僅按照電纜發熱量等余熱完全由通風系統排除，則通風量將達到39.5m/s即142222m3/h，隧道斷面風速達到8.4m/s,其設備及土建投資和運行費用將大大增加，如果措施不力還將給周邊環境帶來噪聲污染，增大了環保風險。

因此正確的計算方法是保證工程順利推進，降低工程造價，節省運行費用和降低運營期環保風險的重要保證和基礎，應該引起通風設計工程師的高度重視。

三、結論及建議

通過上述實例分析，可得出以下結論：

深埋電纜隧道通風問題實質上是一個流過隧道內的空氣與電纜、電纜隧道壁面及隧道周圍土壤之間的傳熱學過程，且通過隧道壁面傳入土壤的熱量不可忽視；

電纜隧道的通風量除與隧道內電纜種類、數量、負載電流大小等有關外，還與所處地區、隧道尺寸及通風區段的長度有關；

在隧道內敷設電纜數量和隧道斷面尺寸不變的情況下，隧道每米長度所需的通風量也將不變。

為此，建議電力運營部門應加強電纜隧道投運后的監測并將相關數據反饋給設計部門，以便改進設計思路和方法，更好的服務于供電部門，為推進城市架空電線入地創造更好條件。

【參考文獻】

篇6

民用建筑供配電線路中的導線主要有電線和電纜。正確地選用電線和電纜，對于保證民用建筑供配電系統的安全、可靠、經濟、合理的運行有著十分重要的意義。

1、導線選擇的一般原則和要求

1.1 按使用環境及敷設方式選擇

在選擇電線或電纜時，應根據具體的環境特征及線路的敷設方式確定選用何種型號的導線和電纜。此處推薦根據環境特征及線路的敷設方式的要求采用的電線和電纜型號，

1.2按發熱條件選擇

按允許的發熱條件，每一種導線截面都對應一個允許的載流量。因此在選擇導線截面時，必須使其允許載流量大于或等于線路的計算電流值，

1.3按電壓損失選擇

為了保證用電設備的正常運行，必須使設備接線端子處的電壓在允許值范圍之內。但由于線路上有電壓損失，因此在選擇電線或電纜時，要按電壓損失來擇電線或電纜的截面。

1.4按機械強度選擇

導線本身的重量以及風、雨、冰、雪使導線承受一定應力。如果導線過細，就容易折斷，引起停電等事故。因此，還要根據機械強度來選擇，以滿足不同用途時導線的最小截面要求，

在具體選擇導線截面時，必須綜合考慮電壓損失、發熱條件和機械強度等要求。

1.5 選擇室內、外線路導線的基本原則

從經濟合理著想，室外線路的電線、電纜一般采用鋁導線，架空線路采用裸鋁絞線。當高壓架空線路的檔距較長、桿位高差較大時，采用鋼芯鋁絞線。對于有鹽霧或其他化學侵蝕氣體的地區，采用防腐鋁絞線或銅絞線。電纜線路一般采用鋁芯電纜，在振動劇烈和有特殊要求的場所采用銅芯電纜。

1.6 選用電纜線的原則

當輸配電線路所經過的路徑不宜敷設架空線路，或當導線交叉繁多、環境特別潮濕、具有腐蝕性和火災爆炸等危險情況時，可考慮采用電纜線。其他情況下一般應盡量采用普通導線。

2、電線、電纜的型號和截面的選擇

2.1 常用電線、電纜的型號規格與敷設方式的標準

在民用建筑中，室內常用的導線主要為絕緣電線和絕緣電纜線；室外常用的是裸導線或絕緣電纜線。絕緣導線按所用絕緣材料的不同，分為塑料絕緣導線和橡皮絕緣導線；按線芯材料的不同分為銅芯導線和鋁芯導線；按線芯的構造不同分為單芯和多芯導線。

2.1.1 塑料絕緣電線

常用的聚氯乙烯絕緣電線是在線芯外包上聚氯乙烯絕緣層。其中銅芯電線的犁型為BV，鋁芯電線的型號為BLV。

聚氯乙烯絕緣軟線主要用作交流額定電壓250V以下的室內日用電器及照明燈具的連接導線，俗稱燈頭線，都是雙芯的，型號為RVB和RVS。它取代了過去常用的RX和RXS型橡皮絕緣棉紗編織軟線。

2.1.2 橡皮絕緣電線

常用的橡皮絕緣電線的型號有BX(BLX)和BBX(BBLX)。BX(BLX)為銅芯棉紗編織橡皮絕緣線，BBX(BBLX)為銅芯玻璃絲編織橡皮絕緣線。這兩種電線是目前仍在應用的舊品種。它們的基本結構是在芯線外面包一層橡膠，然后用編織機編織一層棉紗或玻璃絲纖維，最后在編制層上涂蠟而成。由于這兩種電線生產工藝復雜，成本較高，正逐漸被塑料絕緣線所取代。

2.1.3 電纜線

電纜線的種類很多，按用途可分為電力電纜和控制電纜兩大類；按絕緣材料，可分為油浸紙絕緣電纜、橡皮絕緣電纜和塑料絕緣電纜三大類。一般都由線芯、絕緣層和保護層三個主要部分組成。線芯分為單芯、雙芯、三芯及多芯。是常用的塑料絕緣電力電纜的結構。

2.2 常用電線和電纜型號的選擇原則

在民用建筑電氣設計和施工過程中，電線和電纜型號的選擇應遵循如下原則：貫徹“以鋁代銅”的方針，在滿足線路敷設要求的前提下，宜優先選用鋁芯導線，但在一些特殊場合和配電裝置中，必須選用銅芯導線；盡量選用塑料絕緣電線，這是由于塑料絕緣線的生產工藝簡單、絕緣性能好、成本低，尤其在建筑物表面直接敷設時，應選用聚氯乙烯絕緣和護套電線。

2.3 導線和電纜截面的選擇

導線和電纜線的截面選擇主要應滿足如下要求：有足夠的機械強度，避免因刮風、結冰或施工等原因被拉斷；長期通過負荷電流不應該使導線過熱，對避免損壞絕緣名造成短路、失火等事故。

線路上電壓損失不能過大。對于電力線路，電壓損失一般不能超過額定電壓的10％；對于照明線路一般不能超過5％。

2.3.1選擇方法

一般可按如下步驟進行：對手距離L≤200m的線路，一般先數熱條件的計算方法選擇導線截面，然后用電壓損失條件和機械強度進行校驗；對于距離L＞200m的較長的供電線路，一般先按允許電壓損失的計算方法選擇截面，然后用發熱條件和機械強度條件進行校驗。

民用建筑主要由低壓供配電線路供電，所以導線截面的選擇計算方法主要采用發熱條件計算法和電壓損失計算法。

2.3.2 按發熱條件選擇導線截面

由于負荷電流通過導線時會發熱，使導線溫度升高，而過高的溫度將加速絕緣老化，甚至損壞絕緣，引起火災。裸導線溫度過高時將使導線接頭處加速氧化，接觸電阻增大，引起接頭處過熱，造成斷路事故，因此規定了不同材料和絕緣導線的允許載流量。在這個允許值范圍內運行；導線溫度不會超過允許值。

2.3.3按允許電壓損失選擇導線截面

電流流過輸電線時，由于線路中存在阻抗，必將產生電壓損失。這里所講的電壓損失是指線路的始端電壓與終端電壓有效值的代數差，即ΔU=U1- U2。由于用電設備的端電壓偏移有一定的允許范圍，所以要求線路的電壓損失也有一定的允許值。

2.3.4 零線截面的選擇方法

在三相四線制供電線路中，零線截面可根據流過的最大電流值按發熱條件進行選擇。根據運行經驗，也可按不小于相線截面的1／2選擇，但必須保證零線截面不得小于按機械強度要求的最小允許值。單相線路的零線截面應與相線相同。兩相帶零線的線路可以近似認為流過零線的電流等于相線電流，因此零線截面也與相線相同。

在選擇導線截面時，除了考慮主要因素外，為了同時滿足前述幾個方面的要求，必須以計算所求得的幾個截面中的最大者為準，最后從電線產品目錄中選用稍大于所求得的線芯截面即可。■

篇7

中圖分類號：TM247

2010年8月3日，河南省鞏義市一座用戶變電站的10KV饋線電纜發生爆裂，經檢查發現，是一條240mm2的電纜爆裂引發了此次事故。為什么會發生此次事故呢，原來該電纜所帶的負荷為本廠的熱軋生產線，近期由于該生產線增容，負荷增大，廠家為了節省投資，在原來240mm2的電纜上并了一條70mm2電纜，經計算二根電纜并用安全載流量是610A，而熱軋生產線的最大負載電流為550A，按照I≥Izmax的原則，這樣運行應該是安全可靠的。但是，他們忽略了電纜是有電阻的，因為多并電纜連接時，由于阻抗的不同，會造成多并電纜的電流分配不平衡，從而導致了240mm2電纜負載過大而爆裂。

電纜電阻的計算

電纜的直流標準電阻可以按照下式進行計算：

式中：R20――電纜在20℃時的直流標準電阻（Ω/km）

n――芯線數；

K1――芯線扭絞率，約0.02-0.03；

K2――多芯電纜的扭絞率，約0.01-0.02。

任一溫度下每千米長電纜實際交流電阻為：

式中：a1――電阻在t℃時的溫度系數；

按照電纜電阻的計算方法，將不同標稱截面的電阻值計算如下：

標稱截面（mm2）

增容以后，熱軋生產線負荷電流為550A，現有電纜為240mm2三芯鋁芯電纜，查表二知其安全載流量為415A，電纜將超載運行，存在不安全隱患，為了保證供電正常，該企業打算并另外一根電纜進行分流，以保證正常供電。

那么，這根電纜該如何選擇呢？該企業進行了簡單的計算：由于兩條電纜平行敷設時，電纜的安全載流量會發生變化，兩條并用時，其安全載流量應該為原載流量的0.92倍。則此時240mm2鋁芯電纜的安全載流量為382A。70mm2的安全載流量為180A，按照I≥Izmax的原則再并一根70mm2的電纜就可以保證安全運行。

按照表一可以計算出電纜的阻抗模值，在不計并列電纜的接觸電阻的情況下，將并列電纜理解為兩阻抗并聯，計算出電流分配值。

當熱軋生產線并一70mm2的三芯鋁芯電纜時：

不難看出240mm2的電纜還是在過載運行。

結束語

在平時的工作中，我們經常會忽視電纜并行敷設時的相互影響，忽視電纜的阻抗情況，而簡單的根據安全載流量進行電纜的選擇，根據上例，可以看出，簡單的按照經驗來選擇并用電纜是不可行的。

必須考慮到其阻抗及電纜間的相互影響進行科學計算后，方可進行選擇。

也就是說，在兩電纜并列運行時，選擇電纜的載流量必須滿足以下條件：

而且還必須滿足：I選擇fh

其中：I選擇fh――并用以后所選擇的電纜的負荷電流；

I選擇――所選擇的電纜的額定載流量；

I已有fh――并用以后已有的電纜的負荷電流；

I已有――已有的電纜的額定載流量。

經計算，如果與原240mm2鋁芯電纜并一根95mm2鋁芯電纜就可保證安全運行。

篇8

中圖分類號：TM75 文章編號：1009-2374（2016）36-0067-02 DOI：10.13535/ki.11-4406/n.2016.36.033

交流耐菏匝槭羌定電力設備絕緣強度最有效和最直接的方法，是交接試驗和預防性試驗的一項重要內容，而串聯諧振是交流耐壓試驗中常用的一種方法。對于110kV、220kV電壓等級長距離電力電纜進行交流耐壓試驗，由于存在試驗電壓高、電容量大等特點，如果單一的采用串聯諧振交流耐壓試驗方式，由于被試品對地電容量很大，容易導致諧振頻率過低，甚至低于30Hz。因此現場通常采用串并聯混合諧振交流耐壓試驗方式，但串并聯混合諧振在實際試驗中，存在試驗頻率不能直接計算、試驗電源容量難以估算的問題，這給試驗工作帶來了很大的麻煩。本文通過計算分析，推導給出串并聯混合諧振試驗頻率計算公式和試驗電源容量的估算方法，從而給試驗工作帶來了很大的方便。

1 串并聯混合諧振試驗頻率及試驗電源容量計算

串并聯混合諧振試驗原理圖如圖1所示：

假設試驗回路的諧振頻率為f，將試驗回路右側的并聯電抗器L2和被試品電容等效為電容C1，如圖2所示，由于進行該類型高壓試驗時，土建施工已基本結束，試驗場地比較平整寬闊，電抗器可以盡量分散擺放，所以不考慮電抗器之間的互感磁通，即不考慮互感的影響。

兩個無源二端口網絡等效的條件是阻抗相等，即在該二端口上施加相同電壓U，電流I也相同。則：

由上述推導公式可知，試驗過程中不同電感量的電抗器L1、L2位置發生改變時，諧振頻率將不會發生變化，但流過勵磁變的電流I、勵磁變輸出電壓U1及試驗電源進線電流i與電抗器L1、L2的關系密切，所以在試驗過程中，一般要求將電感量小的電抗器用做并聯補償，以減小流過勵磁變的電流I、勵磁變輸出電壓U1及試驗電源進線電流i。在試驗準備階段，由于品質因素Q存在不確定性，為準備試驗電源，Q值一般取經驗值20進行

估算。

2 現場實際應用

對某變電所110kV電力電纜進行交流耐壓試驗。電纜參數為額定電壓64/110kV，型號ZC-YJLW03-Z，電纜長度1300m，截面1×630mm2，電纜對地電容量約為0.26uF。根據GB50150-2006電氣裝置安裝工程電氣設備交接試驗標準，64/110kV橡塑電纜交流耐壓試驗電壓為2U0=128kV，試驗時間為60min。試驗采用4臺220kV、146H、5A的高壓諧振電抗器，1臺150kVA變頻電源，1臺7.5kV/5A×4勵磁變進行。試驗如考慮采用串聯諧振方式進行，則需要4臺電抗器并聯后等效為1臺電抗器進行串聯諧振。此時計算頻率約為51.7Hz，高壓試驗電流約為10.78A，估算所需電源容量約為104A。考慮現場無法提供如此大的試驗電源，試驗人員考慮試驗采用串并聯混合諧振方式進行，即4臺電抗器采用1串3并，試驗時，在勵磁變高壓側接一只50kV分壓器，用于監測勵磁變高壓側輸出電壓，勵磁變高壓側與串聯電抗器用高壓引線連接，接一只鉗形電流表，變頻電源輸入側接一只鉗形電流表，此時高壓側等效電阻主要考慮勵磁變高壓側電阻和串聯電抗器電阻兩部分，勵磁變高壓側電阻約為150Ω，串聯電抗器電阻約為624Ω，等效電阻約為774Ω。按照推導出的公式進行計算，試驗頻率約為51.7Hz，高壓試驗電流I約為2.67A，勵磁變高壓側電壓約為2.89kV，試驗電源約為8.6A。現場實際試驗后，諧振頻率為51.5Hz，高壓試驗電流I為2.7A，與理論計算數據相吻合，勵磁變高壓側電壓為4.0kV，品質因數q為32，試驗電源輸入電流為16.4A。為驗證推導出的公式，試驗人員更改L1、L2位置，即采用3臺電抗器并聯后串聯在高壓回路中用于抬升試驗電壓，另1臺電抗器做并聯補償用，此時高壓側等效電阻約為358Ω。按照推導出的公式進行計算，試驗頻率約為51.7Hz，高壓試驗電流I約為8.1A，勵磁變高壓側電壓為2.89kV，試驗電源約為35.6A。現場試驗后，諧振頻率為51.6Hz，高壓試驗電流I為8.0A，與理論計算數據相吻合，勵磁變高壓側電壓為5.5kV，品質因數Q為23.2，試驗電源輸入電流為66.9A。

通過兩次現場實際驗證可以看出，諧振頻率、高壓回路電流與理論計算相吻合，但是勵磁變高壓側電壓、品質因數及試驗電源輸入電流與理論計算不符，這是因為110kV電纜終端位于40m高的鐵塔上，高壓引線很長，隨著試驗電壓的升高，電抗器高壓接線柱、高壓引線及電纜終端導體都會對空氣放電，即產生起暈現象，導致試驗回路的品質因數下降，所以勵磁變高壓側輸出電壓比理論計算值要高，而高壓回路的電流大小不變，所以導致試驗電源輸入容量升高，輸入電流增加。

3 結語

現場進行長距離電力電纜交流耐壓試驗時，應事先通過理論計算，選擇合適數量的試驗電抗器及合適試驗方式，使試驗頻率、試驗電流等參數滿足試驗要求；由于上述理論推導未考慮到電感元件互感的影響，為避免理論計算與現場實際偏差較大，電抗器之間應盡量分散擺放，以減小甚至消除互感的影響；由于高壓引線起暈受高壓引線長度、線徑、環境溫度、濕度等不可控因素的影響，實際選擇試驗電源時，容量要求至少要按照理論計算值的2～4倍考慮，以保證試驗電源容量滿足試驗要求。

參考文獻

篇9

關鍵詞:城市配電 橋架最小允許彎曲半徑填充率彎通

中圖分類號：F407文獻標識碼： A

Keywords: city distributioncableminimum bending radiusfilling rate General

一、規范對橋架選擇的相關要求：

（一）《民用建筑電氣設計規范――2008》對橋架敷設電纜的規定

1. 電纜最小允許彎曲半徑

電纜在任何敷設方式及其全部路徑的任何彎曲部位，應滿足電纜允許彎曲半徑要求，電纜的最小允許彎曲半徑不應小于表1所列數值。

表1 電纜最小允許彎曲半徑

2.填充率

在電纜托盤上可以無間距敷設電纜，電纜在托盤內橫斷面的填充率：電力電纜不應大于40%。

二、根據電纜最小允許彎曲半徑選擇橋架：

圖1為一橋架彎通，彎通的尺寸為：長×寬×高=l×b×h ，內側倒角為45°,倒角距離為b 。

圖1 橋架彎通

（一）、不考慮電纜外徑,求解電纜最小允許彎曲半徑與橋架寬度的關系

圖2：圖中圓與橋架外邊相切，圓的半徑為R，橋架的寬度為b（即AB=b）,橋架的倒角為45度,橋架的倒角距離為b ，CF為倒角上的兩個點，當CF為圓上的點時，所得出的圓的半徑最大。

圖2

由勾股定理得：

BC2+OB2=R2; (1)

由圖可知：

OA=OC=OE=BD=R;

BC=BD-2b;

OB=OA-b。

BC=BD-CD;

BD=R； BC=R-2b (2)

CD=2b;

OB=OA-AB;

OA=R；OB=R-b(3)

AB=b;

由(2)、（3）可將（1）式寫為：

（R-2b）2+(R-b)2=R2;(4)

整理如下：

R2-6Rb+5b2=0; (5)

求解(5)式得：

R1=b;R2=5b;

顯然R1不滿足要求;R=5b;（6）

所以5b為最大轉彎半徑。

在實際工程中，電纜都有外徑，上述論述只是方便我們理解后邊的計算。

（二）考慮電纜外徑，求解最小允許彎曲半徑與橋架寬度和電纜外徑的關系

圖3：電纜的半徑為r，直徑為d , 內圓的半徑為R，橋架的寬度為b,橋架的倒角為45度, C’F為倒角上的兩個點，當C’F為最小圓上的點時，所得出的圓的半徑最大。

由勾股定理得：

BC’2+OB2=R2;(7)

圖3

由圖可知：

OA’= OC’= OE’=OE-d=R;

C’D=2b;

BD=R+d；

BC’=BD-C’D;BC’= R+d-2b (8)

OB=OA-AB；

OA=R+d； OB= R+d-b(9)

AB=b;

由(8)、(9)式可將（7）式寫為：

（R+d-2b）2+(R+d-b)2=R2; （10）

整理得：

（11）

根據一元二次方程的求解公式：

R=

得：

R1=（12）

R2=（13）

顯然R2不滿足要求; R=; （14）

所以為最大轉彎半徑。

上面為我們考慮了電纜外徑算出來的轉彎半徑，工程上一般將圖3中OC做為實際電纜的轉彎半徑。即R=+r 。 （15）

三、利用在Excel中編輯公式來計算不同橋架所能通過的電纜數量如下：

四、利用在Excel中編輯公式來計算多根電纜所需的截面積要求：

配網工程中常用的最大電纜就是240截面的電纜，所以我們等效為該規格的電纜，方便工程選擇橋架。只有同時滿足表2和表3的橋架，才可滿足工程實際需求。

五、總結：

工程中，可通過增加橋架倒角距離的方法來增大電纜轉彎半徑。表3中電纜截面是利用電纜直徑的平方來計算的（因為電纜之間存在間隙，本人認為該計算更為合理） 。

本文的計算已在《中豪置業塔密村片區城中村改造19號地塊受電工程》中應用。

參考文獻

篇10

中圖分類號：TM862 文獻標識碼：A 文章編號：1000－8136（2012）17－0036－01

接地裝置就是包括引線在內的埋設在地中的一個或一組金屬體（包括水平埋設或垂直埋設的接地極、金屬構架、金屬管道、鋼筋混凝土構筑物基礎及金屬設備等），或由金屬導體組成的金屬網，其功能是用來泄放故障電流、雷電流或其他沖擊電流，穩定電位。而接地系統則是指包括發變電所接地裝置、電纜接地、中性線接地及二次系統接地在內的系統。

1 接地方式

根據電力供應行業標準DL/T 620－1997《交流電氣裝置的過電壓保護和絕緣配合》的要求，3～35 kV交流電力系統可依據不同的情況選擇以下接地方式：①不接地方式；②消弧線圈接地方式；③電阻接地方式。

變電所的接地裝置應充分利用自然接地體，并敷設人工接地體，為了將變電所內各種不同用途和各種不同電壓的電氣設備接地，要求敷設一個總的接地裝置，接地裝置的接地電阻應滿足其中接地電阻最小值的接地要求，接地電阻允許值R≤120/I，I是計算用的流經接地裝置的入地短路電流，短路電流計算方法：

（1）對裝有消弧線圈的發電廠、變電所或電力設備的接地裝置，計算電流等于該廠、所內接在同一電力網各消弧線圈額定電流總和的1.25倍。

（2）對不裝消弧線圈的發電廠、變電所或電力設備的接地裝置，計算電流等于電力網中斷開最大一臺消弧線圈時的最大可能殘余電流值。

2 接地系統的構成

一個裝置或一個單體項目的接地系統由下列部分組成：

（1）為保證人員及設備的安全及正常運行，應將電氣設備的某些部分與接地裝置做良好的電氣連接。接地系統設計包括工作接地、保護接地、過電壓（內部及雷電）保護接地及防靜電接地等幾種方式。

（2）需進行工作接地的設備，如發電機、變壓器及靜電電容器組的中性點：電流互感器、電壓互感器的二次線圈；避雷針、避雷帶、避雷線、避雷網及保護間隙等。

（3）需做保護接地的設備金屬外殼或支架，如電動機、變壓器、電容器、電力電纜的金屬外皮、電力線路的金屬保護管及電纜支架等。

3 接地裝置設計

3.1 水平接地體

變電所接地裝置應敷設以水平接地體為主的人工接地體，降低接地電阻主要靠大面積水平接地體，它既有均壓和減少接觸電壓、跨步電壓的作用，又有較好的散流作用。水平均壓帶的平行間距一般按接地網面積大小，按5～10 m布置，接地網面積越大，

均壓帶的間距應越大。水平接地體的外緣應閉合，外緣各角應做成圓弧形，圓弧的半徑不宜小于均壓帶間距的1/2，接地網的埋深一般0.6～0.8 m。在凍土地區應敷設在凍土層以下。

3.2 垂直接地體

沖擊接地電阻是變電所接地裝置的重要技術指標，接地體在沖擊電流作用下的性能與在工頻電流作用下不同，在沖擊電流作用下的接地體呈現明顯的電感元件，阻礙接地電流流向接地體遠端。處于接地網內部的垂直接地體，由于水平接地網的屏蔽效應，其對于降低接地電阻影響甚小，處于接地網邊緣的垂直接地體，由于接地網的屏蔽效應相應減少，其對于接地網散流有一定幫助。變電所接地裝置應敷設必要的垂直接地體，接地網內位于引流點的垂直接地體可有效改善接地裝置的沖擊特性，接地裝置應在避雷器、建筑物頂避雷帶及場區避雷針接入，主接地網引流點處敷設若干垂直接地體。

4 降阻措施

4.1 水平外延接地

應盡量采用水平放射方式。因為水平放射施工費用低，不但可降低工頻接地電阻，還可降低沖擊接地電阻，起到有效的防雷作用。

4.2 深埋式接地極

在地下水位較豐富及地下水位較高（地下較深處的土壤電阻率較低）的地方，可用堅井式或深埋式接地極，具有不易受外力破壞、不易氧化銹蝕和鋼材消耗量小等優點。

4.3 爆破接地技術

基本原理是用鉆機垂直鉆孔幾十米，在孔中布置接地電極，然后沿孔每隔一定的距離安放一定量的炸藥來進行爆破，將巖石爆裂、爆松，接著用壓力機將調成漿狀的物理降阻劑壓入深孔及爆破制裂產生的縫隙中，通過降阻劑將地下巨大范圍內的土壤內部溝通，加強接地電極與土壤、巖石的接觸，從而達到較大幅度降低接地電阻的目的。

4.4 降阻劑